|
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
Главная / Услуги / ГОСТы и СНиПы / ПБ 03-605-03 Правила устройства вертикальных цилиндрических стальных резервуаров для нефти и нефтепродуктов /
3. Конструкция резервуаров, ч. 3.1-3.53.1. Сварные соединения и швы3.1.1. Термины и определения сварных соединений принимать в соответствии с нормативными документами на сварку. 3.1.1.1. Стыковое соединение - сварное соединение двух элементов, примыкающих друг к другу торцевыми поверхностями. 3.1.1.2. Угловое соединение - сварное соединение двух элементов, расположенных под углом и сваренных в месте их примыкания. 3.1.1.3. Нахлесточное соединение - сварное соединение двух элементов, расположенных параллельно и частично перекрывающих друг друга. 3.1.1.4. Тавровое соединение - сварное соединение, в котором торец одного элемента приварен под прямым углом к боковой поверхности другого элемента. 3.1.2. Термины и определения сварных швов. 3.1.2.1. Стыковой шов - сварной шов стыкового соединения с различной разделкой кромок: прямоугольной, Х-образной, К-образной, V-образной. 3.1.2.2. Угловой шов - сварной шов углового, нахлесточного или таврового соединения. 3.1.2.3. Типы сварных швов:
3.1.3. Конструктивные элементы сварных соединений и швов, как правило, должны соответствовать требованиям стандартов на применяемый вид сварки:
3.1.4. Общие требования к сварным соединениям 3.1.4.1. Сварные швы соединений должны быть плотнопрочными и соответствовать основному металлу по показателям стандартных механических свойств металла шва: пределу текучести, временному сопротивлению, относительному удлинению, ударной вязкости, углу загиба. 3.1.4.2. Для улучшения коррозионной стойкости металл шва и основной металл по химическому составу должны быть близки друг к другу. 3.1.4.3. Технологию сварки следует выбирать таким образом, чтобы избежать возникновения значительных сварочных деформаций и перемещений элементов конструкций. 3.1.5. Ограничения на сварные соединения и швы 3.1.5.1. Прихватки не рассчитываются на силовые воздействия. 3.1.5.2. Стыковые соединения деталей неодинаковой толщины при разнице, не превышающей значений, указанных в табл. 3.1, могут выполняться так же, как и деталей одинаковой толщины; конструктивные элементы разделки кромок и размеры сварочного шва следует выбирать по большей толщине. Таблица 3.1
При разности в толщине свариваемых деталей выше значений, указанных в табл. 3.1, на детали, имеющей большую толщину, должен быть сделан скос под углом 150 с одной или с двух сторон до толщины тонкой детали. При этом конструкцию разделки кромок и размеры сварного шва следует выбирать по меньшей толщине. 3.1.5.3. Не допускается смещение свариваемых кромок более: 3.1.5.4. Максимальные катеты угловых сварных швов не должны превышать 1,2 толщины более тонкой детали в соединении. 3.1.5.5. Для деталей толщиной 4 - 5 мм катет углового сварного шва должен быть равен 4 мм. 3.1.5.6. Заводские сварные соединения рулонных заготовок выполняются встык. 3.1.5.7. Нахлесточное соединение со сваркой с одной стороны допускается при сборке днища и крыши из рулонных заготовок с величиной нахлестки не менее 30 мм. При полистовой сборке днищ и крыш допускаются сварные соединения листов встык на подкладке и нахлесточные соединения с величиной нахлестки 5 t, но не менее 30 мм. 3.2. Применяемые соединения3.2.1. Вертикальные соединения стенки. Вертикальные соединения стенки должны быть стыковыми с полным проплавлением по толщине листов (рис. 3.1). Рис. 3.1. Вертикальные стыковые соединения стенки: Вертикальные соединения листов в прилегающих поясах стенки должны быть смещены относительно друг друга на расстояние не менее 8 t, где t - наибольшая из толщин листов прилегающих поясов. 3.2.2. Горизонтальные соединения стенки. Горизонтальные соединения листов должны выполняться двусторонними стыковыми швами с полным проплавлением (рис. 3.2). Рис. 3.2 Горизонтальные стыковые соединения стенки: Листы вышележащего пояса должны располагаться в пределах толщины листа нижележащего пояса. Взаимное расположение листов соседних поясов устанавливается проектом. 3.2.3. Соединения днища. 3.2.3.1. Стыковые соединения применяются при заводском изготовлении рулонируемых полотнищ днищ. Стыковые соединения на остающейся подкладке применяются для сварки кольцевых окраек, а также при полистовой сборке центральной части днищ. 3.2.3.2. Нахлесточные соединения днища применяются для соединения между собой рулонируемых полотнищ днищ, листов центральной части днищ при их полистовой сборке, а также для соединения центральной части днищ с кольцевыми окрайками (рис. 3.3, 3.4, 3.5). Рис. 3.3. Соединения полотнищ днища Рис. 3.4. Соединение листов центральной части днища. Рис. 3.5. Соединение центральной части с окрайками днища. 3.2.4. Соединение днища со стенкой. Для соединения днища со стенкой применяется тавровое соединение. Для резервуаров с толщиной листов нижнего пояса стенки 20 мм и менее рекомендуется тавровое сварное соединение без разделки кромок (рис. 3.6, а). Размер катета каждого углового шва должен быть не более 12 мм и не менее номинальной толщины окрайки. Для резервуаров с толщиной листов нижнего пояса стенки более 20 мм должно применяться тавровое сварное соединение с разделкой кромок, представленное на рис. 3.6, б. Сварные швы должны выполняться, как минимум, в два прохода. Рис. 3.6. Соединение днища со стенкой. 3.2.5. Соединение листов крыши. 3.2.6. Соединения стационарной крыши со стенкой резервуара (см. п.3.7). 3.3. Исходные данные для проектирования3.3.1. Общие положения:
3.3.2. Данные, представляемые заказчиком:
3.3.3. При отсутствии полного задания следует руководствоваться п. 1.4 настоящих Правил. 3.4. Конструкция днища3.4.1. Днища резервуаров могут быть плоскими или коническим с уклоном от центра или к центру (рекомендуемая величина уклона 1 : 100). 3.4.2. Все листы днища резервуаров объемом 1000 м3 и менее должны иметь номинальную толщину не менее 4 мм, исключая припуск на коррозию. Днища резервуаров объемом от 2000 м3 и более должны иметь центральную часть и утолщенные кольцевые окрайки. Все листы центральной части днища указанных резервуаров должны иметь номинальную толщину не менее 4 мм, исключая припуск на коррозию. 3.4.3. Кольцо из листов окраек должно быть круговой формы с внешней стороны, внутренняя граница окраек может иметь форму правильного многоугольника с числом сторон, равным числу листов окрайки. Радиальная ширина окрайки должна обеспечивать расстояние между внутренней поверхностью стенки и швом приварки центральной части днища не менее 300 мм. Толщина кольцевых окраек должна быть не менее величин, приведенных в табл. 3.2. Таблица 3.2
3.4.4. Кольцевые окрайки собираются между собой с клиновидным зазором и свариваются между собой односторонними стыковыми швами на остающейся подкладке (см. рис. 3.5). 3.4.5. Центральная часть днища может быть выполнена как в полистовом, так и в рулонном исполнении. Рулонные полотнища изготовляются на заводе из листов, сваренных встык. При монтаже центральной части днища полистовым методом применяются нахлесточные и стыковые соединения на остающейся подкладке (см. рис. 3.4). В зоне пересечения нахлесточного соединения днища с нижним поясом стенки должна быть образована ровная поверхность (см. рис. 3.5). 3.5. Конструкция стенки3.5.1. Расчетные значения толщины листов стенки определяются исходя из проектного уровня налива продукта или воды при гидроиспытаниях. Номинальные толщины листов стенки резервуара назначаются с учетом минусового допуска на прокат и могут включать припуск на коррозию. 3.5.2. Номинальные толщины стенок резервуара определяются в три этапа:
3.5.3. Предварительный выбор номинальных толщин поясов производится с помощью расчета на эксплуатационные нагрузки, на нагрузку гидроиспытаний и по конструктивным требованиям. 3.5.3.1. Минимальная расчетная толщина стенки tc, в каждом поясе для условий эксплуатации рассчитывается по формуле: где g - ускорение свободного падения в районе строительства; 3.5.3.2. Минимальная расчетная толщина стенки в каждом поясе для условий гидравлических испытаний рассчитывается по формуле: где ρВ - плотность используемой при гидроиспытаниях воды; 3.5.3.3. Номинальная толщина t каждого пояса стенки выбирается из сортаментного ряда таким образом, чтобы разность t и минусового допуска ∆ на прокат была не меньше максимума из трех величин: где с - припуск на коррозию; Таблица 3.3
3.5.4. Поверочный расчет на прочность и расчет на устойчивость проводится для расчетной толщины tp поясов, которая определяется как разность номинальной толщины t, минусового допуска на прокат и припуска на коррозию Поверочный расчет на прочность для каждого пояса стенки резервуара проводится по формуле: или по формуле: где σ1 - меридиональное напряжение; 3.5.4.1. Кольцевое напряжение σ2 вычисляется для нижней точки каждого пояса: где Рu - избыточное давление в резервуаре (в дополнение к обозначениям п. 3.5.3.1). 3.5.4.2. Меридиональное напряжение σ1 с учетом коэффициентов надежности по нагрузке и коэффициентов для основного сочетания нагрузок вычисляется для нижней точки пояса по формуле: где Gm - масса металлоконструкций выше расчетной точки, 3.5.4.3. Расчет на сейсмическое воздействие выполняется специализированной организацией. 3.5.4.4. При невыполнении условия п. 3.5.4 следует увеличить толщину соответствующего пояса. 3.5.5. В качестве альтернативного варианта по согласованию с заказчиком минимальные расчетные толщины tc каждого пояса стенки для условий эксплуатации и минимальные расчетные толщины tg для условий гидравлических испытаний могут назначаться на основе расчета наибольших мембранных кольцевых напряжений 2 в каждом поясе стенки, рассматриваемой как составная цилиндрическая оболочка переменной толщины. Граничные условия в месте сопряжения стенки с днищем задаются в виде нулевых радиальных перемещений и изгибающего момента, равного пластическому моменту в листе окрайки. Подбор толщин производится итерационным методом, уменьшая начальную толщину, определенную по п. 3.5.3.1, пока выполняется условие п. 3.5.4. 3.5.6. Расчет стенки резервуара на устойчивость выполняется с помощью проверки соотношения: где σα1 - первое (меридиональное) критическое напряжение, 3.5.6.1. Первое критическое напряжение вычисляется по формуле: где tp min - расчетная толщина самого тонкого пояса стенки (обычно верхний пояс). 3.5.6.2. Второе критическое напряжение вычисляется по формуле: где Нr - редуцированная высота резервуара, а при постоянной толщине стенки для резервуара со стационарной крышей Hr равно полной высоте стенки резервуара Н0. 3.5.6.3. Редуцированная высота резервуара вычисляется по формуле: где tpi - расчетная толщина листа i-го пояса, 3.5.6.4. Меридиональное напряжением вычисляется для нижней кромки участка стенки постоянной толщины по формуле: где Рвак - величина относительного разрежения в резервуаре (вакуум). 3.5.6.5. При расчете на устойчивость кольцевое напряжение σ2 в резервуарах со стационарной крышей зависит от Рвак и эквивалентного ветрового внешнего давления Рвет где Рвет - значение ветрового давления на уровне верха резервуара Н0 (в соответствии со строительными нормами и правилами). где сi - аэродинамический коэффициент, определяемый в зависимости от отношения высоты резервуара Н0 к его диаметру (в соответствии со строительными нормами и правилами). 3.5.6.6. При невыполнении условия п. 3.5.6 для обеспечения устойчивости стенки можно увеличить толщину верхних поясов, или установить промежуточные кольца жесткости, или то и другое вместе. 3.5.7. Расчет положения промежуточных колец жесткости производится следующим образом. Обеспечить устойчивость стенки с помощью промежуточных колец жесткости возможно только при выполнении условия σ1/σα1<1. В этом случае из соотношения п. 3.5.6 при известных σ1, σα1, σ2 вычисляется величина второго критического напряжения σα2, затем из соотношения п. 3.5.6.2 находится значение редуцированной высоты Нr max, при котором условие п.3.5.6 будет выполнено. 3.5.7.1. Место установки первого промежуточного кольца жесткости определяется по следующему алгоритму. Последовательно суммируются приведенные высоты поясов по формуле п. 3.5.6.3 начиная с верхнего пояса вниз. Высота верхнего пояса для резервуара с плавающей крышей по-прежнему отсчитывается от уровня ветрового кольца. В процессе суммирования находится номер j-гo пояса, в котором приведенная высота переходит через значение Нr max, а также приведенная высота Нj1,соответствующая нижней кромке этого пояса. Высота установки кольца над нижней кромкой j-го пояса hj1 вычисляется по формуле: Если расчетное место установки кольца попадает ближе 150 мм к горизонтальному сварному шву или есть конструктивные препятствия по установке кольца, место установки переносится выше. 3.5.7.2. После назначения места установки первого кольца жесткости продолжается расчет места установки второго (третьего, ...) кольца жесткости по алгоритму п. 3.5.7.1, полагая, что место стационарной крыши (ветрового кольца открытого резервуара) занимает предыдущее кольцо жесткости. 3.5.7.3. Если приведенная высота последнего участка между нижним кольцом жесткости и днищем окажется существенно меньше допустимой Нr max, следует распределить общее количество колец по стенке таким образом, чтобы приведенные высоты всех участков были по возможности одинаковыми. 3.5.7.4. В качестве альтернативного варианта по согласованию с заказчиком расчет на устойчивость и определение положения промежуточных колец жесткости могут быть проведены методом конечного элемента с учетом различных толщин поясов оболочки. С помощью такого расчета могут быть уточнены количество и расположение колец жесткости, а также расчетные толщины поясов оболочки. Граничные условия для расчета задаются, как описано в п. 3.5.5. << назад / в начало / вперед >> 20 Апреля 2011 г. |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||